Optimalizace teplotního plánu dodávky tepla v meziotápěcím období

Shrneme-li zkušenosti organizací zásobování teplem (HSO) ve více než 50 velkých městech Ruska, můžeme dojít k závěru, že v průměrném HSO techničtí specialisté a jejich manažeři nevědí, jak se počítá teplotní harmonogram, proč je to přesně takhle a co a jak jeho změna ovlivňuje. Techničtí manažeři některých provozovatelů přenosové soustavy mění teplotní grafy svým rozhodnutím zcela svévolně: mění úhel sklonu, ohýbají jej do oblouku, zavádějí stupně na linii teploty vody v přívodním potrubí, zvyšují linii teploty vody ve vratném potrubí a přibližují ji skutečným teplotám.

Teplotní graf není empirickou závislostí teploty vody v síti na teplotě venkovního vzduchu. Teplotní grafy se vypočítávají pomocí vzorců. Jsou založeny na rovnicích přenosu tepla. Nejdříve však musíme nejprve porozumět metodám regulace tepelné zátěže.

Způsoby regulace tepelné zátěže

Existují tři hlavní způsoby regulace tepelné zátěže:

ü kvalitativní – změnou teploty síťové vody při její stálé spotřebě;

ü kvantitativní – změna průtoku síťové vody při konstantní teplotě;

ü kvalitativně-kvantitativní – současná změna teploty a průtoku síťové vody.

U většiny zdrojů tepelné energie (a pro některé i jediného) je hlavním typem tepelné zátěže vytápění. Podíl ostatních druhů tepelné zátěže, dodávky teplé vody (průměrné) a větrání v topné sezóně je výrazně nižší než vytápění a zpravidla nepřesahuje 30 %. Centrální regulace proto vychází ze zákona změny topné zátěže od teploty venkovního vzduchu – harmonogramu kvalitní regulace topné zátěže.

V případě zatížení TUV je do teplotního plánu zaveden limit minimální teploty vody v přívodním potrubí, aby byla zajištěna požadovaná teplota vody systémů TUV. Toto omezení se nazývá „narovnání na dodávku teplé vody“. Při sekvenčním zapínání ohřívačů TUV je aplikován plán kontroly kvality pro kombinované vytápění a ohřev TUV. V tomto případě je k hodnotám teploty vody v přívodním potrubí zaveden příplatek, který se vypočítává na základě poměru TUV a topného zatížení. Ale takové topné systémy nejsou běžné.

Autorovi nejsou známy případy aplikace kvantitativní či kvalitativně-kvantitativní regulace pro zásobování měst teplem.

Výpočet teplotního grafu regulace kvality

Vzorce pro výpočet teplotního grafu jsou odvozeny ze společného řešení tří rovnic přenosu tepla.

První rovnice. Tepelný tok pro kompenzaci tepelných ztrát budovou (tepelné ztráty obvodovým pláštěm budovy)

kde t_ext – teplota vzduchu ve vytápěném objektu, °C; t_н – venkovní teplota vzduchu, °C; ∑ (k_i ∙ F_i)_bld – součet součinů součinitelů prostupu tepla jednotlivých obvodových konstrukcí budov na jejich povrchu.

V bezrozměrné formě může být první rovnice reprezentována jako:

kde je relativní rozdíl mezi teplotami vnitřního a venkovního vzduchu.

Horní indexy «р» zde a níže označují hodnotu při vypočtené teplotě venkovního vzduchu.

Druhá rovnice. Tepelný tok vyzařovaný topnými zařízeními

kde t₃ – teplota chladicí kapaliny na vstupu do topného zařízení, °C; t₂ – stejný na výstupu, °C; ∑ (k_i ∙ F_i)_пр – součet součinů součinitelů prostupu tepla jednotlivých topných zařízení na jejich povrchu.

Součinitel prostupu tepla topného zařízení není konstantní hodnotou a závisí na teplotní výšce topného zařízení. .T:

kde А – konstanta, která závisí na typu zařízení, umístění, způsobu instalace a řadě dalších faktorů; n – konstantní, také v závislosti na typu topného zařízení. Pro topné systémy vybavené nejběžnějšími typy konvekčně-sálavých topných zařízení, n = 0,25;

komplexní ∑ (k_i ∙ F_i)_пр lze také vyjádřit pomocí vypočtených hodnot tepelného zatížení a teplotního rozdílu:

kde ∆t p teplotní tlak topného zařízení při návrhovém režimu (při návrhové teplotě venkovního vzduchu):

V bezrozměrné podobě bude druhá rovnice tepelného toku vypadat takto:

Třetí rovnice. Tepelný tok přenášený chladicí kapalinou do topných zařízení:

kde с – tepelná kapacita chladicí kapaliny, W/(m3 ·°С); G – průtok chladicí kapaliny, m3;
u – směšovací koeficient na topné jednotce; t₁ – teplota chladicí kapaliny před směšovací jednotkou, °C.

Směšovací koeficient se vypočítá podle vzorce:

Průtok chladicí kapaliny G lze také vyjádřit pomocí vypočtených hodnot tepelného zatížení a teplotního rozdílu chladicí kapaliny:

kde g – relativní průtok – parametr, který charakterizuje soulad průtoku chladicí kapaliny při skutečné teplotě venkovního vzduchu s vypočítanou hodnotou. U otopných soustav s kvalitní regulací hodnota parametru g = 1;
– vypočtený teplotní rozdíl topné sítě: ; – vypočtený teplotní rozdíl chladicí kapaliny v topných zařízeních: .

V bezrozměrné podobě bude třetí rovnice tepelného toku vypadat takto:

Tři rovnice tepelného toku tedy tvoří soustavu rovnic:

Při řešení soustavy rovnic pro teploty chladicí kapaliny t₁, T₂ и t₃ jsou získány rovnice rozvrhu teplot ohřevu kvalitní regulace:

Hodnoty teploty síťové vody po smíchání, t₃ ф , °C a zpátečka z topných systémů, t₂ ф , °C v rozsahu teplot venkovního vzduchu odpovídajícímu narovnání teplotního grafu pro TUV a také „oříznutí“ teplotního grafu:

Výběr teplotního grafu

Je nutné provést rezervaci ihned: tato část nebude popisovat volbu teplotního plánu pro nově budované (navrhované) soustavy zásobování teplem. Budeme mluvit o výběru optimálního teplotního rozvrhu.

Během posledních 5-7 let na různých konferencích a fórech věnovaných zásobování teplem, ale i při projednávání schémat zásobování teplem před jejich schválením, RSO stále častěji upozorňují na otázku „správnosti“ teplotního harmonogramu platného v PPS a pravidelně předkládají návrhy na jeho snížení až na úroveň 95/70°C. Předložený argument je následující: většina stávajících systémů vytápění byla navržena a postavena již v 60. a 70. letech minulého století na základě ekonomických charakteristik tohoto období. Nyní je vše jinak. Ověřte si, zda se to liší na příkladu průměrné tepelné elektrárny.

Optimální teplotní harmonogram je takový, který zajišťuje minimální náklady RSO na „dodávku“ tepelné energie spotřebitelům, tzn. minimální celkové náklady na výrobu a dopravu tepelné energie.

Náklady (měrné) na dopravu (převod) tepelné energie se skládají ze spotřeby tepla na kompenzaci tepelných ztrát a spotřeby elektřiny na cirkulační síťovou vodu. Také v této skupině budeme brát v úvahu síťová čerpadla zdroje tepla. Tento ukazatel (specifičnost) umožňuje velmi pohodlně porovnávat účinnost topných systémů mezi sebou. Jeho výpočet je rovněž zahrnut ve standardních energetických charakteristikách tepelných sítí, které musí být vypracovány nejméně jednou za 1 let pro každý systém zásobování teplem s připojeným zatížením 5 Gcal/h nebo více.

Pro účely stanovení optimálního teplotního plánu nemají absolutní hodnoty spotřeby paliva (měrné) praktický význam, důležitá je její změna v závislosti na teplotním plánu, podle kterého se teplo ze zdroje uvolňuje. U kotelen měrná spotřeba paliva prakticky nezávisí na zvoleném teplotním rozvrhu, ale u tepelných elektráren je vše individuální a je dáno skladbou hlavního zařízení.

To je důvod, proč článek 7.2 Etického kodexu SP 124.13330.2012 „Vytápěcí sítě. Aktualizovaná verze SNiP 41-02-2003 vyžaduje provedení technických a ekonomických výpočtů pro výběr teplotního plánu.

Níže je uveden výpočet nákladů na dopravu (převod) tepelné energie pro průměrný systém zásobování teplem z kombinované výroby tepla a elektřiny. Výpočet je založen na průměrných údajích ze schválených schémat zásobování teplem pro města ve Středu, Povolží a Ural.

Tabulka 1. Výchozí údaje pro kalkulaci nákladů na dopravu (převod) tepelné energie
pro průměrný topný systém z kombinované výroby tepla a elektřiny.

Při výpočtu byly použity následující předpoklady:

1. Systém zásobování teplem existuje: předpokládá se, že průměry potrubí topné sítě jsou stejné pro všechny teplotní grafy;

2. Výpočet tepelných ztrát byl proveden podle norem hustoty tepelného toku pro tepelnou izolaci navržených před rokem 1989;

3. Při výpočtu spotřeby energie na dopravu teplonosné látky byla zohledněna jedna čerpací stanice na jednom z potrubí tepelné sítě, kterou prochází polovina celkové spotřeby síťové vody;

4. Náklady na tepelné ztráty jsou určeny palivovou složkou tarifu;

5. Průměrné teploty chladiva během topného období jsou určeny pro každý teplotní plán na základě skutečných průměrných denních teplot venkovního vzduchu pro roky 2009-2017.

Výsledky výpočtu nákladů na dopravu tepelné energie na 100 Gcal/h připojené tepelné zátěže pro stávající systém zásobování teplem při různých teplotních grafech jsou uvedeny v tabulce. 2 a na obrázku.

Tabulka 2. Výpočet nákladů na dopravu tepelné energie na 100 Gcal/h připojené tepelné zátěže pro stávající systém zásobování teplem při různých teplotních plánech

Výpočtová složka	Teplotní graf
	95	105	115	125	130	135	140	145	150	155	160	170	180
Spotřeba vody v síti, t/h	4 340	3 182	2 538	2 128	1 975	1 845	1 733	1 637	1 552	1 478	1 411	1 299	1 207
Průměrná teplota síťové vody v přívodním potrubí během OZP, °C	70,1	71,3	73,3	75,5	77,0	78,5	79,9	81,4	82,9	84,3	85,8	89,0	92,3
Průměrná teplota síťové vody ve vratném potrubí během OZP, °C	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1	47,1
Spotřeba elektrické energie síťovými čerpadly tepelných elektráren, mil. kW∙h	8,61	6,31	5,04	4,22	3,92	3,66	3,44	3,25	3,08	2,93	2,80	2,58	2,39
Spotřeba elektrické energie čerpadly čerpací stanice, mil. kW∙h	2,15	1,58	1,26	1,06	0,98	0,92	0,86	0,81	0,77	0,73	0,70	0,64	0,60
náklady na EE, milionů rublů bez DPH	20,5	15,0	12,0	10,0	9,3	8,7	8,2	7,7	7,3	7,0	6,7	6,1	5,7
Tepelné ztráty za topné období, tis. Gcal	24,6	24,9	25,3	25,9	26,2	26,5	26,9	27,2	27,5	27,9	28,2	29,0	29,7
náklady na TP, milionů rublů bez DPH	16,0	16,2	16,5	16,8	17,0	17,2	17,5	17,7	17,9	18,1	18,3	18,8	19,3
celkové náklady, milionů rublů bez DPH	36,46	31,18	28,43	26,84	26,33	25,94	25,63	25,40	25,22	25,08	24,99	24,94	25,00

Obrázek. Náklady na dopravu tepelné energie na 100 Gcal/h připojené tepelné zátěže.

Jak je patrné z prezentovaného grafu, celkové náklady na dopravu tepelné energie klesají s nárůstem teplotního grafu. Navýšení teplotního grafu nad 150/70°C přitom nemá prakticky žádný vliv na cenu dopravy.

Náklady na tepelné ztráty (HL) jsou málo závislé na teplotním plánu, bez ohledu na stav a rok provedení tepelné izolace. Největší vliv má spotřeba energie (EE) na čerpání chladicí kapaliny.

Z výsledků výpočtu vyplývá, že optimální teplotní režim pro regulaci tepelné zátěže je ve většině případů režim 150/70°C.

Literatura

1. Sokolov E.Ya. Dálkové vytápění a teplárenské sítě: Učebnice pro vysoké školy. 7. vydání, stereot. M.: Nakladatelství MEI, 2001. 472 s.: ill.

2. Manyuk V.I. Uvedení do provozu a provoz sítí ohřevu vody. Adresář. 3. vyd., M.: Stroyizdat, 1988. 432 s.: ill.

3. Schválená schémata dodávek tepla pro města Vladimir, Voroněž, Jekatěrinburg, Ivanovo, Iževsk, Kazaň, Kirov, Moskva, Nižnij Novgorod, Orel, Orenburg, Penza, Perm, Samara, Saransk, Saratov, Tambov, Ťumen, Čeljabinsk.

4. Rozhodnutí Ruské unie tarifů a obchodu o schválení tarifů za dodávku tepelné energie z kolektorů zdrojů tepelné energie na rok 2018 pro PJSC Quadra, PJSC Mosenergo, PJSC T Plus, PJSC Fortum.

A.I. Mirgorodsky, <small>O teplotních grafech</small>

Zdroj: Magazín “Heat Supply News” č. 8 (216) 2018, www.rosteplo.ru/nt/216

• Téma: Dálkové vytápění
• stáhnout archive.zip (141 kBt)
• Vytiskněte si tento článek
• Diskutujte o článku na fóru

• Komentáře
• Zanechat komentář
• Tematické značky

Komentáře

Námořnictvo, RUE “Belnipienergoprom” [ 15:12:51 / 26.12.2018]

1. Jak je to se závislostí výroby elektřiny na tepelné spotřebě tepelné elektrárny na teplotním plánu? Čím vyšší je teplotní graf, tím méně elektřiny se v tepelné elektrárně vyrobí.

Zanechat komentář

Pro komentování materiálu se prosím přihlaste nebo zaregistrujte (registrace je ZDARMA!)

Tematické záložky (tagy)

Tematické záložky se používají k třídění a vyhledávání materiálů webu podle témat dotazovaných uživateli webu.

Chcete-li přidat své štítky, přihlaste se nebo se zaregistrujte (registrace je ZDARMA!)

Похожие статьи:

Vývoj systémů zásobování teplem. Co si vývojáři hydraulických režimů provozu systémů zásobování teplem musí pamatovat nebo „Shodli jsme se s vámi“ a „Slíbili jste nám“

Hodnocení účinnosti a hospodárnosti otopné soustavy v reálných podmínkách

Články na témata:

• Zdroje tepelné energie
• Topná síť
• Úprava vody
• Kogenerace
• Decentralizované zásobování teplem
• Spotřeba tepla a topná místa
• Energetické účetnictví
• Netradiční a nové zdroje tepelné energie
• Obecné stavební materiály
• Úspora energie
• Energetický audit
• Datum výročí a žurnalistika
• Ekonomika a management
• Bezpečnost a ochrana zdraví při práci
• Analytické materiály. Stav zásobování teplem v Ruské federaci
• Analytické materiály. Projekt UNDP RUS/96/G31
• Analytické materiály. Zprávy účastníků celoruského setkání o problémech dodávek tepla, 2003.
• Recenze vědeckých a technických publikací a materiálů STS
• NP “Ruské zásobování teplem”
• Dálkové vytápění
• Právní úprava
• Nové technologie
• Výměna zkušeností

Nejnovější číslo časopisu NT

Autorská práva na zveřejněné materiály patří autorům
Věková kategorie internetových stránek je „18+“
© RosTeplo.ru – Informační systém pro zásobování teplem, 2003-2025
O projektu | Mapa portálu | Reklama na RosTeplo.ru | Souhlas se zpracováním, uchováváním a distribucí osobních údajů | Stránka používá technologii cookies

V systémech zásobování teplem a spotřeby tepla spadá zatížení zásobování teplou vodou do kategorie „podmínečně konstantní“. Na rozdíl od zátěže vytápění a větrání nemá zátěž dodávky teplé vody přímou závislost na teplotě venkovního vzduchu. Spotřeba tepla a teplé vody má jasně vyjádřený sociální charakter, který se projevuje denní a týdenní nerovnoměrností. Velikost denních výkyvů ve spotřebě tepla se např. v Jižní regionální kotelně (SRB) pohybuje od 7,8 do 39,6 % připojené maximální tepelné zátěže. Velikost týdenních výkyvů spotřeby tepla se například podle YURK pohybuje od 97 % (pátek) do 106 % (neděle) týdenního průměru, tedy do 10 %. Spotřebu tepla s teplou vodou ovlivňují také prázdniny a předprázdninové dny, dny příprav na začátek školního roku atd. Analýza grafů průměrného denního tepelného výkonu v regionu Jižní Ural, spotřeby pitné vody ve městě a teploty venkovního vzduchu ukazuje, že nelze najít dvě období se stejnými podmínkami spotřeby tepla. Byl tedy učiněn hlavní závěr, že srovnávání čistě aritmetických období s různými teplotními parametry chladiva a prostředí je metodicky nesprávné.

Proto byly při porovnávání variant parametry upraveny na srovnatelné teplotní podmínky prostředí základního období. A teprve poté byla pro stanovení efektivnosti využití palivových a energetických zdrojů ve variantách aplikována metoda přímých zobecněných měrných nákladů na energii doporučená „Předpisy o normalizaci spotřeby paliv, tepelné a elektrické energie v národním hospodářství republiky“.

Krátce описание schémata a provozní režim JURK dovnitř prohřívání sezóna

Topný systém zahrnuje:

1. Teplovodní kotelna s teplovodními kotli typu KVGM-100 (5 ks) se síťovými čerpadly typu SE1250-140 (5 ks).

2. Hlavní potrubí o průměru hlavové části 1020–720 mm.

3. Distribuční sítě se spotřebiči tepla – teplovodní ohřívače (132 jednotek), s celkovým maximálním připojeným zatížením 170,5 Gcal/h. Přibližně 80 % připojené tepelné zátěže zásobování teplou vodou je soustředěno do 28 míst ústředního vytápění (KVET), zbývajících 20 % – do 104 ohřívačů jednotlivých topných míst (TČ). Úroveň řízené automatizace je více než 80 % (podle připojené zátěže).

Během testovacího období byla zapnuta a monitorována automatika ohřívačů stanic ústředního vytápění. Automatizace na ohřívačích ITP byla také zapnuta, ale nebyla monitorována. Byl vytvořen systém vytápění, který se kvalifikoval jako „automatizovaný systém zásobování teplou vodou“. Pro zajištění stabilního hydraulického režimu při teplotách vody v napájecí síti pod návrhovými hodnotami byla na všechny ohřívače instalována omezující škrticí zařízení (podložky). Výpočtová cirkulace síťové vody ohřívači byla stanovena v souladu se stávající metodikou provádění seřizovacích prací na tepelných sítích. Instalovaná škrticí zařízení nezasahovala do chodu regulátoru při projektových a zvýšených teplotách vody v napájecí síti, ale v případě porušení teplotního režimu neumožňovala hydraulické seřízení otopné soustavy, čímž byla zachována její ovladatelnost.

Režim návrhu byl charakterizován následujícími parametry:

a) tlak v přívodním potrubí P1 = 6,0 kg/cm2;

b) tlak ve zpětném potrubí₂= 2,0 kg/cm2;

c) spotřeba chladicí kapaliny – 2524 t/h.

Krátce описание schémata a provozní režim VRK v prohřívání sezóna

Systém vytápění z východní regionální kotelny (VRB) zahrnuje následující.

1. Teplovodní kotelna s teplovodními kotli typu PTVM-50 (3 ks), PTVM-100 (3 ks) a KVGM-50 (1 ks), se síťovými čerpadly typu SE1250-140 (6 ks).

2. Hlavní potrubí o průměru hlavové části 820–720 mm.

3. Distribuční sítě se spotřebiči tepla – teplovodní ohřívače v počtu 404 jednotek, s celkovým maximálním připojeným zatížením 126,5 Gcal/h. Více než 95 % těchto ohřívačů je instalováno na jednotlivých topných bodech (IHP), zbytek na místech ústředního vytápění (CHP). Úroveň řízené automatizace není větší než 5 % (podle připojené zátěže). V době testování nebyla zapnuta automatika ohřívačů ITP, aby se vytvořil systém zásobování teplem klasifikovaný jako „neautomatizovaný systém zásobování teplou vodou“. Pro zajištění stabilního hydraulického režimu byla na všechny ohřívače instalována omezující škrticí zařízení (podložky). Výpočtová cirkulace síťové vody do ohřívačů byla stanovena v souladu se stávající metodikou provádění seřizovacích prací na tepelných sítích.

Režim návrhu byl charakterizován následujícími parametry:

a) tlak v přívodním potrubí P1 = 6,0 kg/cm2;

b) tlak ve zpětném potrubí₂= 2,0 kg/cm2;

c) spotřeba chladicí kapaliny – 1872 t/h.

Metodologie z zkoušky

Testy byly provedeny na provozních zařízeních v přírodních podmínkách bez záměrného zhoršování sociální potřeby teplé vody v souladu s programem dohodnutým s výkonným výborem města Vitebsk.

Při zkouškách byly jako výchozí hodnoty použity skutečně stanovené hydraulické a tepelné podmínky v počátečním okamžiku.

Pro vytvoření co nejrovnějších podmínek pro srovnatelnost režimů byl použit týdenní cyklus s pevnými teplotními podmínkami přívodního potrubí v souladu s programem. Pondělí bylo použito jako den přechodu na nový režim a bylo proto vyloučeno ze zpracování dat.

Měření procesních parametrů v systému zásobování teplem bylo prováděno výhradně standardními měřicími přístroji, tj. byl použit princip měření parametrů ve všech režimech stejnými přístroji.

Metodologie srovnání spotřeba energie při rozdílný teplota prázdninové režimy teplo в prohřívání období

náklady na palivo spojené s uvolňováním tepla do sítě,

kde V t sp r i v — náklady na palivo pro výrobu tepla dodávaného do sítě, snížené o tepelné ztráty v tepelných sítích na okolní teploty základního režimu, tuny palivového ekvivalentu/hodinu;

В vlastní.н ~ náklady na palivo na výrobu elektrické energie potřebné pro provoz kotelny vlastní potřeby mechanismy spojené s výdejem tepla do sítě tun ekvivalentu paliva/hod.

Celkové náklady na palivo pro dodávku teplé vody spotřebiteli:

kde VVD_Кuh– náklady na palivo na výrobu elektřiny potřebné pro provoz mechanismů vlastní potřeby vodárenské společnosti spojené s dodávkou studené vody tun ekvivalentu paliva/hod.

V souladu s doporučením odstavce 1.10 „Předpisů o normalizaci spotřeby paliv, tepelné a elektrické energie v národním hospodářství republiky“, schválených Státním výborem pro zachování energie Běloruské republiky [1], se pro komplexní posouzení účinnosti využívání paliv a energetických zdrojů používají přímé zobecněné měrné náklady na energii:

kde А_П — energetická náročnost produktů — poměr přímých zobecněných nákladů na energii k objemu produktů vyrobených během analyzovaného období, t.t./Gcal (str. 4.6.2 [1]);

А_ter — přímé, obecné náklady na energii, t.e.t./h (str. 4.6.1 [1]). V našem případě se jedná o hodnotu rovnou В_kočka и В_součet;

П — objem produktů vyrobených během analyzovaného období, Gcal/h. V našem případě se jedná o hodnotu rovnající se tepelnému výkonu do sítě, sníženému o tepelné ztráty v tepelných sítích na okolní teploty základního režimu -Q .priv _tf

Analýza výsledky zpracování dat experimentální režimy podle Systém zásobování teplem z JURK

Výsledky zpracování dat o systému zásobování teplem z YURK charakterizují následující obecné vzorce.

Například když se teplota vody v napájecí síti u zdroje zvyšuje, trvale klesá:

— cirkulace síťové vody;

— spotřeba energie na čerpání chladicí kapaliny;

— spotřeba studené (pitné) vody ve městě (obr. 1).

Zároveň se teplota vody vratné sítě, byť mírně, zvyšuje, což spolu se zvýšením teploty v přívodním potrubí vede ke zvýšení tepelných ztrát.

Celková změna nákladů na palivo na dopravu tepelné energie (čerpání chladiva a tepelné ztráty) systémem zásobování teplem při změně teploty v přívodním potrubí je na Obr. 2. Graf ukazuje (řádek „AWT. pot. t/s + síť AWE. naph. YURK“), že od 60 do 66 OS jsou úspory z čerpání vyšší než náklady na tepelné ztráty. Graf také ukazuje (řádek „ABsum“), že přidání změn v nákladech „Housing and Utilities-Vodokanal“ na čerpání studené vody do bilance nákladů na palivo vede k úsporám v celém teplotním rozsahu experimentu – od 60 do 75 °C.

Při teplotě přívodního potrubí 60 °C byly stížnosti na nedostatečnou teplotu teplé vody. Při teplotě přívodního potrubí 75 °C byly uplatněny reklamace na vysokou teplotu teplé vody.

Režim dodávky tepla s nočním snížením teploty v přívodním potrubí na 50 °C poněkud snižuje průměrné teploty chladiva a tím i tepelné ztráty.

Z rozboru parametrů TČ však vyplývá, že teplotní vlna se sníženou teplotou pokrývá ranní maximum potřeby tepla a teplota teplé vody klesá pod 40 °C a je zaznamenán nárůst spotřeby teplé vody. Z toho můžeme usoudit, že v automatizovaných systémech je snižování teploty vody v napájecí síti v noci neúčinné.

Komplexní analýza spotřeby energie odhalila následující: nejnižší náklady na energii na výrobu a dopravu do centrální výtopny (ITP) 1 Gcal tepla odpovídají režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí 70 °C (řádek „Energetická náročnost podle YURK“ na obr. 3,4) a teplotou teplé vody za stanicí ÚT 55 °C. Při zahrnutí změny v nákladech na energii pro „Bydlení a veřejné služby-Vodokanal“, nejnižší náklady na energii na výrobu, dopravu a dodávku 1 Gcal tepla v teplé vodě spotřebiteli odpovídají režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí rovnou 75 °C (řádek „Energetická náročnost pro YURK + Vodokanal“ na grafech na obr. 3).

Analýza výsledky zpracování experimentální data režimy podle Systém zásobování teplem z VRK

Výsledky zpracování dat o soustavě zásobování teplem z VRK charakterizují následující obecné vzorce.

Například při zvýšení teploty vody v napájecí síti u zdroje zůstává cirkulace vody v síti a spotřeba energie na čerpání chladicí kapaliny prakticky nezměněna (znak neautomatizovaného systému). Zároveň se neustále zvyšuje teplota vody vratné sítě, což spolu se zvýšením teploty v přívodním potrubí vede ke zvýšení tepelných ztrát a obecně i nákladů na palivo pro dopravu.

S rostoucí teplotou v přívodním potrubí před ohřívačem se tedy zvyšuje i teplota teplé vody za ohřívačem se stabilním rozdílem 7–11 °C pro průměrné týdenní hodnoty. Spotřeba tepla ale není pevná hodnota. Analýza spotřeby tepla po týdnech ukázala odchylku spotřeby tepla v rozmezí 5-10 % při stabilních teplotách vody v napájecí síti.

Komplexní analýza spotřeby energie odhalila následující: nejnižší náklady na energii na výrobu a dopravu do centrální výtopny (ITP) 1 Gcal tepla odpovídají režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí 65 °C (na grafech na obr. 5, 6 čára „Energetická kapacita podle VRK“ a teplotou teplé vody za ohřívačem TUV 55 °C.

Rýže. 5. Energetická náročnost dodávky tepla do tepelné sítě v letním období

čas podle VRC města Vitebsk v závislosti na teplotě vody v napájecí síti a teplotě teplé vody

Z analýzy teplotního režimu neautomatizované stanice ústředního vytápění je zřejmé, že teplotní rozdíl mezi napájecí sítí a teplou vodou je téměř ve všech režimech 7-11 °C (větší údaj znamená denní maximální tepelnou zátěž) a rozdíl teplot mezi teplou vodou a vratnou cirkulační vodou je 3-5 °C. Z toho vyplývá, že teplota síťové vody na vstupu do ohřívače by měla být 66 °C za předpokladu, že spotřebiteli bude v hodinách maximálního odběru tepla poskytnuto 50 °C (SNiP 2.04.01-85). To jsou minimální podmínky pro kvalitní dodávku teplé vody spotřebitelům. Ale za těchto podmínek bude pracovní automatická regulace teplovodních ohřívačů neustále v otevřeném stavu (při nastavení na 55 °C), tedy k ničemu.

Závěry и doporučení

Zvýšení teploty v přívodním potrubí teplárenské sítě v mimotopném období vede ke snížení spotřeby studené vody spotřebiteli v celém městě.

Komplexní analýza spotřeby energie systému zásobování teplem z YURK (automatizovaný systém) odhalila následující: nejnižší náklady na energii na výrobu a dopravu do stanice centrálního vytápění (ITP) 1 Gcal tepla odpovídají režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí 70 °C (Řádek „Energetický výkon podle YURK“ na grafech na grafech na obr. 3 a 4 teplou vodou), teplota teplé vody na grafech na obr. 55 a 1, . Při zahrnutí změny nákladů na energii pro „Bydlení a veřejné služby – Vodokanal“ odpovídají nejnižší náklady na energii na výrobu, dopravu a dodávku 75 Gcal tepla v teplé vodě spotřebiteli režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí rovnou 3 °C (Řádek „Energetická náročnost pro YUKR + Vodokanal“ na grafech na obr. 4).

U režimů s jinými teplotami vody v napájecí síti budou náklady na energii (bez vodárenské společnosti) za tři letní měsíce vyšší o částku uvedenou v tabulce. 1.:

Komplexní analýza spotřeby energie pro systém zásobování teplem z VRK (neautomatizovaný systém) odhalila následující: nejnižší náklady na energii na výrobu a dopravu do centrální výtopny (ITP) 1 Gcal tepla odpovídají režimu dodávky tepla s teplotou v přívodním potrubí 65 °C (Řádek „Energetická kapacita podle VRK“ na grafech ohřívače na obr. 5 a 6, teplota teplé vody TUV 55 °C. U režimů s jinými teplotami vody v napájecí síti budou náklady na energii za tři letní měsíce vyšší o částku uvedenou v tabulce. 2.

Pokles teploty přímé síťové vody ze zdroje dodávky tepla v noci je nutné vyloučit, pokud alespoň jeden spotřebitel nemá nastavenou teplotu před ohřívačem TUV v 5:30 hodin. V automatizovaných systémech je noční snižování teploty přímé síťové vody ze zdroje tepla neúčinné.

Pro stabilní provoz automatiky dodávky teplé vody musí být teplota vody v napájecí síti na výstupu ze zdroje tepla minimálně 70 °C.

Systémy zásobování teplem od YURK a VRK se od sebe liší v mnoha charakteristikách: v úrovni automatizace, v poměru zatížení centrální výtopny a jednotlivé výtopny, v materiálových vlastnostech potrubí tepelné sítě, ve vlastnostech zařízení instalovaného na zdrojích tepla, to znamená, že každý systém je sám o sobě individuální. V tomto ohledu se výsledky získané v této práci mohou lišit od výsledků získaných v jiných systémech zásobování teplem.

Autorská práva na zveřejněné materiály patří autorům
© Trigeneration.ru – Portál pro trigeneraci, kogeneraci a mini-CHP, 2007 – 2025
o projektu, mapa stránek, e-mail:
Věková kategorie internetových stránek je „18+“